假设各级出入口温度、压力、流量与原设计条件相同，因压缩重整富氢时各级所需理论轴功率均小于压缩制氢装置H2时的轴功率，新氢压缩机电机在原设计条件下压缩重整富氢时不会超载。由于有压力调节阀保证各级入口压力，而新氢压缩机属容积式压缩机，气体的密度对压缩比没有很大的影响，所以假设各级出口压力、温度、排气量与原设计相同。当操作条件与原设计相同时，重整富氢在压缩机系统的各个工况中不发生冷凝，各级入口分液罐、缓冲罐能满足压缩重整富氢的要求。

　　从以上计算看，一方面重整富氢的绝热指数小于制氢装置H2的绝热指数，则在相同入口温度下，压缩前者的排气温度比压缩后者的排气温度低；另一方面，假设各级出入口温度与原设计值相同，重整富氢的出入口焓差比制氢装置H2的焓差略大，但考虑到冷却器的冷却面积有一定的富裕量，故压缩机各级间冷却器仍可以利用。

　　应用情况1998年12月，兰炼60万t/a连续重整装置建成投产，1999年2月润滑油加氢处理装置改用重整富氢，停用制氢装置H2。经过一段时间的运行表明，装置运行状况良好，产品质量达到生产要求，证明应用重整富氢是可行的，主要体现在以下4个方面：产氢量提高原有制氢装置产氢量2万m3/h，而连续重整装置产氢量可达3.8万m3/h，说明重整富氢能满足加氢装置用氢量的要求。

　　循环氢纯度提高采用制氢装置H2，加氢装置循环氢体积分数在90%左右；改用重整富氢后，由于加氢装置高压系统有循环油洗氢提浓措施，经提浓后循环氢纯度能达到生产要求，保证了反应器氢分压，不影响加氢催化剂的活性，进而不影响产品质量。

　　工艺操作稳定制氢装置H2含水达到饱和，流动中水分冷凝聚集在管线中，H2携带冷凝水进入加氢装置，使得新氢压缩机入口缓冲罐带液，液位开关动作，联锁压缩机停机，影响装置安全平稳操作；应用重整富氢时，只要出重整装置的H2氨冷系统操作良好，则加氢装置新氢压缩机3个分液罐、缓冲罐均不带液，压缩机操作平稳，整个装置运行安全、可靠。H2成本降低原设计制氢装置生产的H2成本为6000元/t，实际应用到加氢装置中，成本可达7000-8000元/t，造成加氢装置生产成本较高；而用重整富氢，成本仅为1000元/t。